【上海水處理設備網www.esdzu.com】針對某市工業園區 5000m3/d焦化廢水處置出水水質難以穩定達標的問題，采用“前端各廠 AO預處理—后端園區 OA O+Fenton深度處置”工藝模式，極大地提高了系統抗沖擊能力，保證工業園區內焦化廠熄焦用水穩定達標。工程調試運行標明，兩級生物處置模式解決了焦化廢水生物系統易沖擊問題，最終出水 CODNH4+NTN分別降至 2030＜ 2＜ 10mg/L去除率分別高達 99%98%95%同時，出水 CODNH+4NTNTP硫化物、揮發酚、油類均優于《煉焦化學工業污染物排放規范》GB161712012直排標準，并達到膜前標準，為焦化廢水零排放奠定了基礎。

關鍵詞:焦化廢水;兩級生物處理;硝化反硝化;抗沖擊能力

焦化廢水是一種典型的有毒/難降解工業廢水，煤在高溫干餾、煤氣凈化和副產品回收和精制過程中產生的除含有高濃度的氨、氟化物等無機污染物外，還含有酚類、吡啶、喹啉、多環芳烴(PA H等有機污染物［12］。目前，工程中焦化廢水 處 理 工 藝 主 要有 AO［3］、AO接觸氧化、OA O［4］、AOA O［5］等。金濤等［6］通過工程改造標明，采用 AO工藝處置焦化廢水，COD和 NH4+N去除率分別達到94． 7%和 97%李歡等［7］采用 AOO工藝處置焦化廢水，純水設備出水 NH4+N降至 5mg/L以下，COD及 TN去除效果較差。因受煤質、爐頂溫度和蒸氨工藝影響，焦化廢水水質水量極不穩定，生化處置易受沖擊，導致熄焦水無法臨時穩定達標，大量有毒有害污染物隨著熄焦過程排放到大氣環境。某焦化工業園區 5000m3/d污水集中處置項目，提出“前端各廠 AO預處理—后端園區 OA O+深度處置”模式，具有較強的抗沖擊負荷能力，完全解決了工業園區內 5家焦化廠熄焦水穩定達標問題，為焦化廢水零排放奠定基礎。

1工程概況

某市工業園區內現有 5家焦炭生產企業，設計年產焦炭 550104t每年排放近 200104m3高濃度含酚、含氮的焦化廢水。5家焦化廠生產廢水污水廠已建成，因水量動搖及管理等問題，出水水質無法達到國家相關規范(見表 1故統一建設園區污水處置廠。

2工程設計方案

2.1設計水量和水質

工程設計規模為 5000m3/d主要用于集中處置預處理后的焦化廢水。依據《煉焦化學工業污染物排放規范》GB161712012直排標準，設計進、出水水質見表 2

2.2工藝流程

采用兩級處理模式，前端各廠預處置后廢水排入園區污水處置廠進行深度處置，工藝流程如圖 1所示。各焦化廠原水經前端生化預處理，進入園區調節池，經一級好氧處置去除局部 COD及氨氮，出水進入缺氧池反硝化脫除總氮，由調節池分流局部進入缺氧或投加適量葡萄糖提供反硝化碳源，再經二級好氧進一步脫除殘留污染物。殘留難生物降解污染物經原位吸附池和強化 Fenton氧化池加以去除，為保證熄焦池水質達標，出水最后經活性炭吸附塔后回至各焦化廠熄焦。

2.3主要處置單元設計

2.3.1前端各廠預處理系統

利用前端各焦化廠生化 AO處置系統，主要流程為調 節 池 2000m3/A O4000m3/二沉池(500m3為園區深度處置做預處理，去除廢水中抑制硝化及反硝化菌屬生長的SCN酚類、CN等，提高整個焦化廢水處置系統的抗沖擊能力。

2.3.2園區深度處置系統

① 調節池及事故池

調節池主要對 5家焦化廠預處理后的廢水進行收集，并調節水質水量。設計尺寸為 40m30m6． 5m有效容積為 7000m3鋼筋混凝土結構，共 1座。配有提升泵3臺(1用2備)Q=300m3/hP=210kPaN=22kW另設有事故池 1座，尺寸為 45m37m6． 5m有效容積為 1000m3

② 一級好氧池和一級沉淀池

一級好氧池共 2座，設計尺寸為 35m12m6． 5m有效容積為 5000m3鋼筋混凝土結構，推流式運行，水力停留時間為 24h配有可提升式硅橡膠膜微孔曝氣管。配羅茨鼓風機，Q=30m3/minP=6． 5kPaN=45kW2用 1備。

一級沉淀池 1座，設計尺寸為 20m4． 1m有效容積為 800m3外表負荷為 0． 83m3/m2h配備有中心傳動刮泥機，直徑為 20m線速度為 3m/min減速機功率為 0． 75kW;配污泥回流泵，Q=300m3/hP=210kPaN=22kW1用 2備，污泥回流至好氧首端，回流比為 50%

③ 二級缺氧池和二級好氧池

二級缺氧池 1座，主要進行反硝化脫氮，設計尺寸為 20m17m6． 5m有效池容為 4000m3停留時間為 20h鋼筋混凝土結構，配有水下攪拌器 4套，功率為 7． 5kW 純水設備配有碳源儲罐以及碳源投加計量泵 2臺(1用 1備)向缺氧池投加適量碳源。

二級好氧池 1座，設計尺寸為 20m13m6． 5m有效池容為 3000m3停留時間約 14h鋼筋混凝土結構，配有可提升式硅橡膠膜微孔曝氣管，曝氣與一級好氧曝氣由鼓風機房共同提供。

④ 二級沉淀池

二級沉淀池 1座，設計尺寸為 20m4． 1m有效容積為 800m3外表負荷為 1． 04m3/m2h配備有中心傳動刮泥機，直徑為 20m線速度為 3m/min減速機功率為 0． 75kW;配污泥回流泵，Q=300m3/hP=210kPaN=22kW1用 2備，污泥回流至二級缺氧首端，回流比為 100%

⑤ 原位吸附池和強化 Fenton氧化池

原位吸附池主要通過投加適量凈水劑，去除局部 COD以及 SS設計尺寸為 4m8m4m停留時間為 45min鋼筋混凝土結構。配有 4臺攪拌機，功率為 3kW;溶藥池尺寸為 5m4m6m;凈水劑儲罐容積為 15m3螺桿泵 3臺，功率為 1． 5kW流量為 2m3/h1用 2備;硫酸儲罐容積為 10m3計量泵 3臺(2用 1備)流量為 125L/h強化 Fenton氧化池設計尺寸為 4m8m4m停留時間為 45min鋼筋混凝土結構。配 4臺攪拌機，功率為 3kW;溶藥池尺寸為 5m4m6m;催化劑儲罐容積為 15m3螺桿泵 3臺(1用 2備)功率為 1． 5kW流量為 2m3/h;雙氧水儲罐容積為10m3計量泵 2臺(1用 1備)流量為 125L/h;硫酸儲罐容積為 20m3計量泵 3臺(2用 1備)流量為 125L/h;液堿儲罐容積為 15m3計量泵 3臺(2用 1備)流量為 125L/h

⑥ 原位吸附和強化 Fenton氧化沉淀池

原位吸附及強化 Fenton氧化沉淀池的設計尺寸及參數參照二級沉淀池。

⑦ 可再生活性炭吸附塔

可再生活性炭吸附塔主要強化去除水體中殘留的污染物，焦化廢水處置系統最后一道保證。設計塔高為22m底面積為10m2流速為8m/h不銹鋼結構，共 3座。進水方式為下進上出，四周進水，防止短流。純水設備配有化工泵 4臺(2用 2備)Q=170

m3/hP=500kPaN=22． 8kW

⑧ 污泥濃縮池

污泥經濃縮后送往壓濾機房進行脫水處理，包括生化系統剩余污泥、原位吸附池和強化 Fenton氧化池產生的化學污泥。設計尺寸為 20m5． 9m共 1座，鋼筋混凝土結構。配疊螺式污泥脫水機及附屬設備，處置量為 20m3/h出泥含水率為 80%共 3臺(1用 2備)

3調試與運行效果

為滿足工業園區內 5家焦化企業正常生產熄焦用水量，園區需在1個月內將處置量由最初的1000m3/d提升至 5000m3/d由于前端 5家企業生化系統對 COD具有一定去除能力，對氨氮及總氮脫除效果較差，焦化廢水進入園區污水廠后，COD去除負荷較低，氨氮及總氮去除負荷較高。調試過程中，園區一級好氧污泥回流比為 50%二級好氧污泥至缺氧回流比為 100%

3.1日處置量提升及硝化負荷分配

園區生化段 COD去除負荷較低，主要受到硝化負荷的限制。針對焦化廢水硝化負荷的工程數據較為缺乏的問題，水量提升前，經批量試驗評價園區一段、二段的污泥硝化負荷分別為 15． 9821． 24kgNH4+N/h調試后，處置量為 4000m3/d時，一段、二段污泥硝化負荷分別提升至 35． 3333． 35kgNH4+N/h以試驗數據為基礎，指導工程中硝化負荷的提升，結果見圖 23可見該方法可以快速提升水量以及硝化負荷且堅持硝化效果穩定。

3.2CODNH4+N去除效果

系統對 CODNH4+N去除效果分別見圖 45如圖 4所示，強化 Fenton出水 COD已降至 6070mg/L去除率達 97%以上，再經活性炭出水后COD低至 2030mg/L去除率高達 99%如圖 5所示，園區二段二沉池出水氨氮長期保證在6mg/L以下，活性炭出水穩定在2mg/L以下，去除率達98%園區污水廠回水至各焦化廠熄焦用水 CODNH4+N可以滿足熄焦池水標準，降低熄焦過程中產生的揮發性有機物，提高焦炭品端 5家污水廠遇到多次沖擊，前端響，但園區污水廠依舊穩定運行。

3.3反硝化總氮去除效果

總氮去除效果見圖 6

硝化調試完成后，水量主要進入一段好氧池，如圖 5所示，NH4+N一段好氧基本降解完成，二段缺氧池進行反硝化，無需增加硝化液回流管線。生物脫氮過程中，COD∶ TN=46無需外加碳源，但本工程碳源不足，需要投加一定碳源。如圖 6所示，脫氮穩定后，園區二沉池出水總氮在30mg/L以下，基本穩定在20mg/L最終活性炭出水總氮在10mg/L以下，脫氮效率在95%以上。

3.4最終出水水質

調試完成后，隨機抽取 3天園區最終出水水質，平均值如表 3所示。從表 3中數據可以看出，園區出水水質均遠低于《煉焦化學工業污染物排放規范》GB161712012直排標準，且滿足工程設計規范。

4結語

工業園區內焦化廢水“前端各廠預處理—后端園區深度處置”兩級處置出水指標均滿足純水設備《煉焦化學工業污染物排放規范》GB161712012處置效果穩定良好，奠定了焦化廢水零排放基礎。

參考文獻:

［1］ LimBＲ，HuHYFujiK． Biologdegradandchemicoxidacteristofcoke-ovenwastewat［J］． WaterAirSoilPollut20031461/4:2333．

［2］ GuQiyuanSunTichangWuGenetal． Influencofcarrierfillratioontheperformofmovebedbiofilmreactorintreatcokewastewat［J］．BioresourTechnol2014166:7278．

［3］ 劉偉，游海，姚嫚，等． AO和 OA O工藝對焦化廢水處置效果的比較［J］． 燃料與化工，2012431:5556LiuWeiYouHaiYaoManetal． ComparisonofAOandOA Oprocessoncokeeffluenttreatmenteffect［J］．

Fuel＆ ChemicProcess2012431:555658inChines．

［4］ 易欣怡，韋朝海，吳超飛，等． O/H/O生物工藝中焦化廢水含氮化合物的識別與轉化［J］． 環境科學學報，2014349:21902198．

WeiChaohaiWuChaofeietal． IdentifandtransformofnitrogencompoundincokewastewatdureO/H/Obiologtreatmentprocess［J］．

［5］ 李媛媛，潘霞霞，鄧留杰，等． A/O1/H/O2工藝處置焦化廢水硝化過程的實現及其抑制［J］． 環境工程學報，201046:12311237．

LiYuanyuanPanXiaxiaDengLiujietal． AchievementandinhibitofnitrifincokewastewattreatmentbyA/O1/H/O2process［J］． ChinesJournalofEnvironmentEngineer201046:12311237inChines．

［6］ 金濤，陳迪勤，馮衛強． 焦化廢水處置工程優化改造及運行［J］． 中國給水排水，20153116:8587．

JinTaoChenDiqinFengWeiqiang． Optimizreconstructandoperofcokewastewattreatmentengin［J］． ChinaWater＆ Wastewat20153116:8587inChines．

［7］ 李歡，陶若虹，孫斌，等． 焦化廢水處置工程設計實例及運行效果［J］． 中國給水排水

TaoＲuohongSunBinetal． Casestudiondesignandoperofacokewastewattreatmentproject［J］． ChinaWater＆ Wastewat2018344:97101inChines．

本文由上海皙全水處理設備網提供任何人和單位不得轉載盜用”。 上海水處理設備， 純水設備 ， 上海純水設備，純水設備保養